电子管——不能忘却的经典

电子管 曾经是电子电路的主角，被广泛应用在无线电、电子仪器等电路中，如收音机、电视机、示波仪等，它为人类文明的进步做出了不可磨灭的贡献。虽然晶体管 的出现，以其优越的性能迅速在很多领域里代替了电子管，但电子管的工作原理、研制思路、性能等仍然值得我们研究、学习，况且由于电子管负载能力强、线性性能 优于晶体管、在高频大功率区域的工作特性比晶体管要好，因此一些电路中仍然有其身影，比如一些老式的电视机中的显像管，古董级的电子管收音机等。备受推崇的胆机 以其优美的音色、音质 令许多人叹为观止，关键是其使用了电子管，这是晶体管、集成电路无法比拟的，电路结构简单，制作比晶体管机还方便，因此倍受欢迎。还有一些大功率无线电发射机、治疗机、对撞机等仍广泛使用电子管。因此有必要继续研究电子管。作为电子技术爱好者，知识没有新旧，了解其基本结构、原理、用途对于我们研究电子电路大有裨益。

电子管收音机

显像管电视机

胆机

电子管发展简史

1.1883年伟大的发明家爱迪生 在研制电灯时做了大量的试验，一次他在真空电灯泡内部的炭丝附近安装了一小结铜丝，想阻止炭丝的蒸发，但失败了，他无意发现，没有连接在电路里的铜丝中有了电流，当时爱迪生正在潜心研究电灯，没有研究这个现象，但他为这一发现申请了专利，叫做爱迪生效应 。

2.1904年，世界上第一只电子二极管在英国物理学家费来明 的手下诞生了，这样使得爱迪生效应有了实用价值。费来明获得了这项发明的专利。1907美国发明家德福雷斯特在 二极管的灯丝和极板间巧妙的加入了一个极板，从而发明了具有放大作用的真空三极管。

电子管定义 ：是一种在玻璃等气密性封闭容器中产生电流传导，利用电场对真空中的电子流的吸引作用，以获得信号放大或振荡的电子器件。与晶体管相似的地方就是均有电场的参与，通过阳极（正极）、基极（栅极）控制电流的变化。不同之处是电子管的载流子仅仅是电子，而晶体管有空穴、电子两种，当然还有其它许多不同之处。

电子管最大的特点 ：管子是高度真空状态 ，这样做的目的是为了保证不引起气体电离，导致载流子性质发生变化，特性曲线变差，并且电极氧化寿命缩短。因此漏气的电子管就是损坏的管子，不能继续使用了。电子管的缺点是明显的：体积大、功耗大、发热量大，寿命短、结构脆弱，需要高压电源。

世界上第一台计算机于1946年在美国宾夕法尼亚大学诞生，用了1.8万个电子管，占地167平方米，重达30吨，耗电150kw。

电子管分类， 同半导体器件一样，聪明的人类根据需要制造出了多种多样的电子管，以适应不同的条件，种类很多，分发很多。

1.按电极数：三极管、四极管、五极管.....九极管、复合管，三极以上的电子管成为多极管

2.按冷却方式：水冷、风冷、自然冷却

3.按内部结构：单二极管、双二极三极管、单三极管等

4.按屏蔽方式：锐截止屏蔽电子管、遥截止屏蔽电子管

5.外形：瓶形玻璃管（ST）、橡实管、筒形玻璃管（GT）、大型玻璃管（G式管）、金属瓷管、小型管（花生管或指形管）、塔形管（灯塔管）、超小型管（铅笔型）

6.阴极的加热方式：直热式（电流直接通过阴极使其达到热电子发射状态）、旁热式（通过阴极旁的灯丝发热）

7.用途:电压放大管、功率放大、混频或变频、整流管、振荡管、检波管、调谐指示、稳压管

电子管细分类

1.空间电荷控制管：收信放大管、发射管、调制管、阻尼管、稳流管、整流管、稳压管；

2.电子束管：光电图像器件（摄像管）、阴极射线管（示波管等）

3.微波管：磁控管等

4.光敏器件：光电管等

5.离子管;辉光放电管

6.其它;X射线管等。

电子管内部结构

1.阴极，发射电子的源泉；但是在常温下阴极不会发射电子，需要对其加热才能发射电子，这种通过加热的方式进行发射电子叫做电子的热发射。所有的电子管均是采用这种方式来发射电子的；

2.灯丝：用来加热阴极，直热式的灯丝就是阴极，旁热式的灯丝只负责加热阴极；

3.阳极：接收阴极发射的电子，外接电源正极。

4.栅极：控制到达阳极的电子数量；还有抑制栅极、屏栅极；栅极、抑制栅极加负电压，屏栅极加正电压

5.芯柱：支持管内的各个电极以及把各个电极引出管外；

6.云母片：固定电机和维持电极间的相对位置以及有防止管芯振荡的功能

7.吸气剂：用来吸收管内残余的气体，使管内始终保持高真空状态

8.管底;管脚上装引脚，实现电子管的固定、安装，与外电路连接

9.管壳：用来形成真空，固定内部结构

三极电子管结构

电子管的引脚序号确定方法 ：

具有定位键的电子管：首先把管底向上，然后以定位键左方的第一个为1脚，其余的依次按顺时钟方向确定即可。

小型管：首先把小型管引脚向上，然后以引脚间距离最大的左方一个定为1脚，其余依次按顺时钟方向确定；

典型的双三极管管脚图

电子管管脚识别技巧 ：电子管管内各电极是通过管脚与外部电路连接的，一旦接错了管脚，会使电路无法工作，甚至烧毁管子。

小七脚、小九脚管管脚排列：在电子管收音机、扩音机中，采用的电子管大多是七、八、九脚。其中常用的七脚管有6A2、6K4、6J1、6J2、6G2、6Z4等；常用的九脚管有6P1、6N1、6P14、6U1、6E1、6E2，由于这两类管子都属于玻璃外壳的小型管子，也称为指形管或花生管，而把它们的管脚称为小七脚、小九脚。这些管子的管脚朝向自己，有两只管脚之间的距离较大，我们称这段较大距离为缺口，把缺口左边第一只管脚数为第一脚，然后按顺时针方向依次为第二、第三...。如上图典型的双三脚管管脚图。

八脚管，如6P6P、6J8P、5Z3P等，这些管子的管脚之间的距离是相等的，为了防止插错又设了一个中心管钥其定位作用，管钥左边第一个管脚为第一脚，然后顺时针方向依次为第二脚....如上图所示。

四脚管、五脚管管脚排列，这些管子的管脚中有两只较粗，为灯丝，把管脚超限自己，左边的粗脚为第一脚，然后按顺时针方向依次为第二脚.....

电子管的命名方法 分阴极射线管、收信放大管、发射管、光电管等命名方法不一。下面仅以常见的收信放大管说明

由四部分组成：1234 ,

1表示灯丝电压（v）的数字，如有小数则取其整数部分。

2.表示管子的类型，D-二极管（检波），Z-二极管（小功率整流），H-双二极管，6-双二极管、三极管，B-双二极管-五极管，C-三极管，N-双三极管，F-三极-五极管，S-四极管，J-锐截止五极管和锐截止束射四极管，K-遥截止五极管，T-双四极管或双五极管，P-输出五极管及输出束射四极管，A-变频管，U-三极-六极管-七极管-八极管，E-调谐指示管；

3.表示同类产品序号的数字；

4.表示结构形式的字母，p-玻璃管，k-陶瓷管，j-橡实管-小型管-无代号，超小型管-直径大于11mm-g，直径11-8mmb，直径4mm-8mma，直径＜4mmr，锁式管s，盘封管d

如5Z4P：双二极管整流管

6N9P：间热式双三极管

二极电子管

二极电子管结构：阳极、阴极、灯丝、真空管组成，也叫真空二极电子管，是最先被发明的。灯丝的作用是加热阴极，使其内部热运动增强，阴极是由金属组成，我们知道金属内的自由电子的运动受温度影响较大，当温度增加时会有自由电子从其表面逸出，这就叫做电子的热发射，不同金属的热发射电子的能力不同，我们在阴极上涂抹容易发射电子的物质。当中阳极施加正电压后，就会在阳极、阴极之间形成电场，电场方向由阳极指向阴极，阴极逸出的电子就会在电场力的作用下向阳极运动，这样就形成了电流，电流方向由阳极指向阴极，与自由电子运动方向相反。当在阳极施加负电荷后，会阻挡电子的运动，这样就不会形成电流，这就是二极电子管的工作原理，它有很好的单向导电性，这一点上比晶体二极管要强，但其可以通过的电流较小，阳极电压较高。用它的这个特性可以用来整流，为了发挥其整流效果，人们将阳极做成两个这样就可以组成双二极管，共用一个阴极，可以用来做全波整流。

旁热式二极电子管

三极电子管 ：在二极电子管的阳极和阴极之间靠近阴极的地方加装第三电极g（栅极），就形成了三极管。利用栅极来控制阴极向阳极发射电子的数量。其和晶体三极管的对应关系：阴极相当于发射极，栅极相当于基极，阳极相当于集电极，其电路组成如同晶体三极管基本放大电路，不过栅极加的是负偏压。三极电子管的缺点是极间电容大，放大系数低。

三极电子管

电子三极管放大电路

四极管 ：如果真三极管的阳极和控制栅极之间，另加一个栅极就构成了四极管，这个栅极称为屏栅极，其上加固定的正电压。四极管的缺点是阳极特性曲线存在下凹现象，使其工作范围受到了影响，单一的四极管已经被淘汰了。

五极电子管和束射四极管

五极电子管是在三极管的基础上，再增加两个栅极，成为具有三个栅极的电子管，g1称为控制栅极，g2称为屏栅极，g3称为抑止栅极。其特殊的结构使得极间电容减小，放大系数增加；

束射四极管和五极电子管 的不同之处是，它不用抑止栅极，而在阳极和屏栅极之间，装置了一对和阴极相连的聚束板，使其具有较大的功率。

复合电子管 ;将两个或三个独立的电子管合并装在一个管壳内，就形成了复合管

电子射线示波管 ，广泛应用在电子示波仪中作为显示电学量变化的波形，分：电子枪、偏转板、荧光屏，控制电子流运动轨迹的是电场；

显像管 ：电子枪、偏转线圈、高压极、荧光屏，控制电子流运动轨迹的是电场和磁场。

电子管扩音机低频电感元件的简易设计

电感元件又称电感器，它包括电子设备中的各种高、低频线圈，变压器，阻流圈等。本文主要讨论电子管扩音机中各种低频变压器（电源变压器、输出变压器、推动变压器等）和阻流圈的简易设计方法。这些电感元件的共同特点是：线圈中都带有铁心，而且都是在较低的频率下工作。

电源变压器的简易设计

电子管扩音机所使用的电源变压器，从用途上大致可分为两类：一类变压器的次级绕组只供点燃各电子管的灯丝，称为灯丝电源变压器，简称灯丝变压器；另一类变压器的次级绕组担负供给整流管所需的屏压，称为高压电源变压器，简称高压变压器。这类变压器的次级绕组中，不但有交流成分通过，而且还有直流成分通过。反映到变压器初级，有些变压器内（如半波整流）将产生非正弦电流，从而使变压器效率降低。在设计时，要考虑到这一特点。

通常情况下，50瓦以下的小型电子管扩音机，不单独设置灯丝变压器和高压变压器，而是把两者合并在一个电源变压器中。

一、设计方法

电源变压器的设计，大致可分为六个步骤：

1．确定变压器的容量

电子管扩音机中的电源变压器，就其功率而言，最大不超过几个千伏安，基本上都使用单相交流电。因此，我们只介绍单相电源变压器的设计。

我们知道，变压器的效率为：

η=PⅡPⅠ…………（1.1)。

式中PⅡ为次级输出功率；PⅠ为初级输入功率。当次级不只一个绕组时，输出功率为：

pⅡ=P2＋P3＋P4＋…＋pn…（1.2）。

这时初级输入功率为：

PⅠ=PⅡη=1;η（P2＋P3 +P4+…+Pn）…（1.3)。

变压器的总容量（设计功率）为：

P=PⅠ+PⅡ2……（1.4）。

变压器效率与许多因素有关，现将效率与容量的大致关系列于表1.1，供设计时参考。

表1.1 容量（VA） ＜10 10～50 50～100 100～500 500～1K 1K～5K 5K～10K 效率（％） 70～75 75～80 80～85 85～90 90～92 92～95 95～97

①灯丝变压器容量的计算：

若所设计的灯丝变压器各绕组电压分别为U2、U3、U4、……Un，电流分别为I2、I3、I4……In，则：

PI=1η（U2I2+U3I3+U4I4＋……＋UnIn）。

所以，总容量为：

P=PⅠ=PⅠ+PⅡ2=1+η;2η（U2I2+U3I3+U4I4+UnIn)……（1.5）

②高压变压器容量的计算：

根据选定的整流电路和滤波电路(或负载）的型式，就可以从表1.2中查出高压变压器的容量（设计功率）。

表1.2中U0代表整流器输出端电压，它等于设备所需直流电压U′0和阻流圈（或滤波电阻）上电压降U″0之和。一般情况下，可以认为阻流圈上电压降为U′0的（5一10）％。所以，在计算时可取

U0=（1.05～1.1）U′0 ……（1.6）。

同样，考虑到泄放电阻上通过的电流I0″，设计电流（即整流器输出电流）I0与设备所需直流电流I0′的关系也可写成

I0=(1.05～1.1)U0′……（1.7)。

由于半波整流和倍压整流（尤其是串联式倍压整流）脉动系数大，一般不采用阻流圈输入（即Γ型）滤波电路。而且，在大多数情况下，倍压整流输入端直接接至市电，不使用专用的高压变压器。

③同时具有高压绕组和灯丝绕组的电源变压器的容量，在设计时只需从表1.2中查出高压绕组的设计功率，然后再加上各灯丝绕组的设计功率即可。

2．确定铁心的型号和规格

电子管扩音机中常用的铁心型号有KEI、GEI、UI、CD型等几种。用KEI、GEI型铁心绕制的变压器称为壳式变压器（见图2）；用UI、CD型铁心绕制的变压器称为心式变压器。其中KEI型铁心为宽窗口式，具有重量最轻的特点。当绕组圈数较多或电压较高（相应的绝缘材料层也较厚）时，应选用这种铁心；GEI型为窄窗口式，具有最低价格的特点。一般情况下可采用这种铁心。当功率大于1千伏安时，可采用UI型铁心；有时为了减小体积，小型变压器也可采用UI和CD型铁心。

用S′C表示所需铁心最小截面积，S0表示窗口面积。则在我们所讨论的范围内可以认为

S′c·S0=14400BMP……（1.8）。

式中BM为铁心中最大磁通密度，单位为高斯（Gs）。如果假设S′c=S0，

并令 K=14400BM，则 Sc′＝KP……（1.9）。

式中系数K可由表1.3选择。

铁心最大磁通密度值BM的选取与铁心材料、变压器的容量等有关。表1.4可做计算时的参考。

旧铁心片可视其质量，适当选择BM值。如果铁心片为黑色，弯曲数次不断裂，说明质量较次，BM值可取6000～8000高斯；质量好一些的铁心BM值可取8000～10000高斯。

根据计算出的铁心最小截面积Sc′值和以上各方面的考虑，可从变压器常用标准铁心片规格表中，找到相应型号、规格的铁心，并可从表中查出实际铁心截面积Sc。当然，Sc应大于或等于Sc′。

如果铁心是旧有的，或叠厚不是标准系列，那么Sc可通过下式进行计算。

Sc=Kc·l0·B……（1.10）。

式中Kc称为铁心片占空系数，它与铁心片的材料、厚度、表面状态有关；l0代表铁心中心宽度；B代表铁心叠厚。当铁心片厚度为0.35毫米，表面没有涂覆绝缘漆时，热轧硅钢板D42～D44制成的铁心片，Kc值为0.91；冷轧硅钢板D310～D340制成的铁心片，Kc值为0.95。当表面涂有绝缘漆时，Kc值应相应地降低0.03～0.05。如果不知道铁心片的材料，Kc值可选0.85～0.9。当铁心片的厚度为0.5毫米时，Kc值可相应增加0.03左右。

3．确定初、次级各绕组圈数

当磁通密度以高斯为单位，铁心截面积以平方厘米为单位时，感应电动势为

E=4.44f·N·BM·Sc·10-8（伏）……（1.11）。或NE=108;4.44f·BM·Sc…（1.12)。

式中N／E为线圈每伏圈数。

我国电源频率f，绝大多数都是50赫，代入上式，并令N0=N／E，则

N0=450000BM·Sc……（1.13）。

由于线圈本身具有一定的直流电阻，有电流通过时，会产生电压降。因此在计算各绕组圈数时，都附加一定的修正值。即

式中△U的选择可参照表1.5。N1代表初级线圈圈数，N2～Nn代表次级线圈圈数。

表1.5 变压器容量（VA） ＜10 10～100 100～1K 1K～10K △U 0.07～0.1 0.05～0.07 0.03～0.05 0.02～0.03

4．确定各绕组导线直径和型号

当电流密度为j时，通过截面积为S的导线的电流强度为

I=S·j=πk(d2)2·j=πd2;4·j。

当知道电流密度和通过导线的电流时，就可以求出所需导线的直径

d=4Iπj…………（1.15）。

电流密度的选择和变压器容量有关，有关数据可参考表1.6。

表1.6 变压器容量（VA） ＜10 10～100 100～1K 1K～5K 5K～10K 电流密度（A／mm2） 4～3.5 3.5～3 3～2.5 2.5～2 2～1.8

根据表1.6数据。公式（1.15）可分别写成：

灯丝变压器的次级电流，可从电子管特性手册中查出；高压变压器次级电流可从表1.2中查出。而初级电流可通过下面近似公式来计算：

I1=（1.1～1.2)PU1……（1.17）。

式中系数的选取是考虑到变压器空载激磁电流的存在而附加的。

使用公式（1.15）和（1.16）求出的导线直径，不包括绝缘层在内。利用求得的结果，便可从线规表中（见本刊1975年第3、4期）查出导线的标称直径d和带有绝缘层的漆包线外径d′。

在电子管扩音机中，电源变压器所使用的导线，基本上都是漆包线，电流较大的灯丝绕组有时也使用纤维包绝缘线。当绕组工作时对“地”电压（不是指绕组本身的电压）不大于500伏时，可使用Q型普通油性漆包线；当电压大于500伏时，应选用QQ型高强度聚乙烯醇缩醛漆包线，或采用QZ型高强度聚脂漆包线。

5．进行初步验算

根据各绕组所选定的导线标称直径，从线规表中查出单根导线的截面积S，然后乘以圈数N，就可计算出导线所占的总截面积

SM=S1N1＋S2N2+S3N3＋……SnNn……（1.18）。

计算结果必须满足下式要求

SMSo≤KM……（1.19）。

式中So＝l1·h为窗口面积，KM称为导线（窗口）占空系数，它可以从铁心片规格表中查出（本文表1.11中只列出了部分数据）。

计算结果如不满足公式（1.19）的要求，则需加大铁心截面积，重新计算各项数据，直到满足为止。

须注意的是，当设计绝缘材料较多的高压变压器时，SM与So的比值必须要小于KM值的10％以上。否则，当线包绕好后，可能装不上铁心。

6.列出变压器绕制规格表，作最后验算。变压器绕制规格表包括的主要内容有：各线圈电压、圈数（总圈数及每层圈数）、层数、导线规格、绝缘材料的选择等项内容。另外，应附有电原理图、绕组排列图。必要时，还应绘出引出线位置图、装配图等。填写时应注意：

①线包的长度并不等于窗口长度h，而是在线圈筒两端各留出h的5％左右不绕线。因此，线包长度应为

h′=0.9h……（1.20）。

某一线圈每层可绕圈数

N′=h′d′=0.9h;d′……(1.21）。

该线圈总层数为

L=NN′……（1.22）。

当计算结果带有分数时，不论其是否大于12，都在个位进一，而略去分数。

②各线圈层间绝缘一般使用电容器纸、电话纸、电缆纸、卷绕纸、浸渍纸等。有时也使用玻璃纸、描图纸、蜡纸、牛皮纸、道林纸等。绝缘材料厚度的选择，可参照表1.7。

当层间电压超过100伏时，应适当加厚层间绝缘，或选择击穿电压高的绝缘材料。

各绕组间的绝缘需根据各绕组工作时对“地”电压（注意：不是绕组本身的电压）来选择。一般使用电缆纸、浸渍纸、牛皮纸、道林纸等，中间夹入黄漆绸（布）、聚脂薄膜、云母纸等。最后计算出线包总厚度D，必须满足：

（1.1～1.3）D≤l1……（1.23）。

否则，需调整绝缘材料的厚度、品种，使得公式（1.23）成立。公式中系数的选择是考虑到线包在绕制过程中往往鼓起来，致使厚度增加。

二、设计举例

现在以150瓦、250瓦两种类型扩音机高压变压器为例，进行设计。

1.150瓦高压电源变压器

从常见的飞跃R—150型扩音机的结构设计可知：末级功率输出使用四只FU—7作甲乙2类并联推挽放大；一只6P6P作推动级。前级使用一只6N1、两只6N2作电压放大（兼检波）；收音部分使用一只6A2作变频，一只6K4作中放。另外，用一只6E2作音量输出指示。电源部分使用两只EG1—0.3／8.5整流，供末级功放管屏压。用一只5Z2P作次高压整流，供给功放管帘栅压及其它各管屏压、帘栅压；另一只5Z2P做负压整流，供给功放管所需的栅负压。

从电子管特性手册中可查出各电子管在额定工作状态下所需的各项工作数据，列于表1.8。

表1.8

管 名 4×FU-7 6P6P 6N2* 6N1* 6A2 6K4 6E2

屏压（V） 640+ 250 ＜250 ＜250 ＜250 ＜250 ＜250

最大屏流（A） 0.4 0.047 0.0023 0.0075 0.003 0.011 0.002

帘栅压（V） 300 250 ＜100 ＜100

最大帘栅流（A） 0.024 0.007 0.007 0.0042 0.001△

注，“*”为双三极管中单管值；“△”为荧光屏电流；“＋”特性表为600伏，为保证足够 的输出功率，屏压可提高5～10％，我们取640伏。

高压电源变压器次级应供给两只高压整流管和一只次高压整流管工作所需的电压和电流。

因为高压整流和次高压整流都采用全波整流电路，中心端都直接接地，因此两个次级绕组可合成一个，采用抽头的方法供出不同电压（如表1.9所示）。

①确定容量

我们用下脚“G”代表高压整流，下脚“C”代表次高压整流，根据公式（1.6）、（1.7）可知

U0G＝1.05U＇0G=1.05×640≈672（伏），i0G＝1.1I＇0G=1.1×0.4=0.44（安），U0C=1.07U＇0e=1.07×300≈320（伏），I0C=1.1I＇0C=1.1×（0.024 ＋0.047＋0.007＋3×0.0023 ＋2×0.0075＋0.003＋0.007 ＋0.011＋0.0042＋0.002 ＋0001）=0.14（安）。

高压整流使用Γ型滤波，次高压整流使用π形滤波。根据表1.2，高压及次高压绕组的设计功率分别为：

PG＝1.34U0GI0G＝1.34×672×0.44≈396（伏安）PC=1.71U0CI0C=1.71×320×0.14≈76.6（伏安）。

根据公式（1.5），高压电源指示灯功率（取UZ=5伏，IZ=0.5安）为：

PZ=1+η2η·UZ·IZ=1+0.9;2×0.9×5×0.5≈2.7（伏安)。

所以，高压电源变压器总容量为：

P=PG＋PC＋PZ=396+76.6＋2.7≈475（伏安）。

②确定铁心型号、规格

根据公式（1.9）和表1.3、表1.4，最小铁心截面积为：

S＇C=1.1P=1.1475≈23.98（厘米2)。

上式中取Bm=12000高斯。选取GEIB40×80铁心，则可查出实际截面积为

SC=29.1（厘米2）。

③确定初、次级绕组圈数

根据表1.2可知，高压绕组所接的是电感性负载， U2G=1.11U0G=1.11×672≈750伏；次高压绕组所接的是电容性负载，U2C≈U0C=320伏。根据（1.13）式可求得每伏匝数N0=450000BM、SC=450000;12000×29.1=1.3。当ΔU取0.05时，各绕组圈数为：

N1=（1-ΔU）U1·N0＝（1－0.05）×220×1.3=272圈，N2＝N2D=（1＋ΔU）U2A·N0 =（1＋0.05）·（750-320）×1.3=587圈，N2B=N2C=（1＋ΔU）U2B·N0=1.05×320×1.3＝437，N3=（1＋ΔU）·U3N0=1.05×5×1.3≈7圈。

④确定各绕组导线直径、型号

根据表1.2和公式（1.17）可知：

I2G=0.71I0G=0.71×0.44=0.31（安），I2C＝1.11I0C=1.11×0.14=0.16（安）。I1＝1.1PU1=1.1×475;220≈2.38（安），

取j=3安／毫米2，则

d1=0.65I1 =0.652.38≈1.0（毫米），d2A=d2D=0.65I2G=0.650.31≈0.364（毫米),d2B=d2C=0.65I2G+I2C=0.650.47≈0.442（毫米），d3=0.65I3=0.650.5≈0.462（毫米）。

查线规表（见本刊1975年第3期，QQ型漆包线基本同Q型漆包线）取标称值，得：d1=1.0毫米；d＇1=1.07毫米；S1=0.79毫米2 ； d2A= d2D=0.41毫米；d＇2A=d＇2D=0.45毫米；S2A=S2D=0.13毫米2 ；d2B= d2C＝0.47毫米; d＇2B=d＇2C=0.52毫米；S2B=S2C=0.17毫米2 ；d3=0.47毫米；d＇a=0.52毫米； S3=0.17毫米2。

⑤进行初步估算

铜线总截面积为：

SM=0.79×272＋2×0.13 ×587＋2×0.17×437＋0.17×7=517（毫米2）。

窗口总面积为：

S0=l1·h=26×72=1872（毫米2）。

二者比值为：SMS0=517;1872=0.28 ＜0.29。所以上述设计可以成立。

⑥列出绕组规格表（见表1.9），做最后验算。

最后验算线包总厚度为：

D=1.2〔2＋0.08×2+0.04×1＋1.07×5＋0.08×5＋0.08×2＋0.04×1＋0.52＋0.08＋0.08×2＋0.04＋0.05＋0.08×1＋0.04×l＋2（0.45×5＋0.08×5＋0.08×2＋0.04×1）＋2（0.52×4＋0.08×4＋0.08×2＋0.04×1＋0.5）〕≈24.6（毫米）。

因为l1=26毫米，所以D＜l1, 设计结果满足各项要求。

2.250瓦扩音机高压电源变压器

从扩音机结构设计（参见TY－250／1000型扩音机）可知，高压电源变压器的主要任务是供给两只EG1－0.3／8.5作整流，以供末级功率放大管所需的屏压。

从电子管特性手册可查出，两只FU－5电子管在屏压为1250伏，作乙类推挽放大时，最大输出功率可达300瓦，最大屏流为400毫安。

①确定容量

根据公式（1.6）和（1.7）可知：

U0=1.05U＇0=1.05×1250=1313（伏）；I0=1.1I＇0=1.1×0.4=0.44（安）。

由于使用Γ型滤波器电路（电感性），根据表（1.2），高压绕组的设计功率为：

PG=1.34U0I0=1.34×1313×0.44=774（伏安）。

根据公式（1.5），指示灯功率（取UZ=5伏，IZ=0.5安）为：

PZ=1+η2ηUZIZ=1+0.9;2×0.9×5×0.5=2.7（伏安）。

所以高压变压器总容量为：

P=PG＋PZ=774＋2.7≈777（伏安）。

②确定铁心型号、规格

根据公式（1.9）和表1.3、表1.4、求得最小铁心截面积为：

S＇C=1.1P =1.1777≈30.7（厘米2）。

上式中BM取12000高斯，选取KEIB4O×100铁心，则可查出实际截面积为：SC=36.4厘米2。

③确定初、次级各绕组圈数

根据公式（1.2），得U2=1.11U0=1.11×1313≈1450（伏）；根据公式（1.13），得每伏圈数

N0=450000BM·SC=450000;12000×36.4≈1.03。

当ΔU取0.03时，各绕组圈数为：

N1=（1-ΔU）U1N0＝（1-0.03）×220×1.03≈220，N2=2×（1＋ΔU）U2N0=2×（1＋0.03）×1450×1.03≈3074，N3=（1+ΔU）U3N0=1.03×5×1.03≈6。

④确定各绕组导线直径、型号

根据表1.2和公式（1.17）可知：在负载为电感性时，I2=0.71I0 =0.71×0.44=0.31（安）；I1=1.1PU1=1.1777;220≈3.9（安）。取j=2.5安／毫米2，则：

d1=0.7I1=0.73.9≈1.38（毫米），d2=0.7I2=0.70.31≈0.392（毫米），d3=0.7I3=0.70.5≈0.50（毫米）。

查线规表，取标称值，得：d1=1.4毫米； d＇1=1.48毫米； S1=1.539毫米2；d2=0.44毫米；d＇2=0.49毫米;S2=0.1521毫米2；d3=0.51毫米；d＇3=0.56毫米：S3=0.2043毫米2。

⑤进行初步估算

铜线总截面积为: SM=S1N1＋S2N2＋S3N3=1.539×220＋0.1521×3074＋0.2043×6=808.2（毫米2）；窗口面积为S0=l1·h=40×100=4000（毫米2）。工者比值为SMS0=808.2;4000≈0.20<<0.38 。从计算结果可以看出，铜线总截面与窗口面积之比远小于额定导线占空系数。为了使次级高压绕组有更好的电压调整率，可选取d2=0.51毫米，则d＇2=0.56毫米，S2=0.20毫米2。此时，

SMS0=968;4000=0.24<<0.38。

⑥列出绕制规格表，作最后验算绕制数据见表1.10。

最后验算线包总厚度为：

D=1.2（5+0.17×2＋0.11×2＋1.48×4＋0.17×4＋0.17×2＋0.11×2＋0.56＋0.17＋0.17×2＋0.11×2＋0.17×2＋0.05＋0.10×2+0.56×22＋0.17×22＋0.17×2＋0.10×2＋0.16×4＋0.5）≈38.8（毫米）。

因为l1=40毫米，所以D<l1。设计结果满足要求。

三、几个有关问题

由于汞气整流管灯丝电压要求稳定，开机需要预热时间等原因，有些广播站用半导体二极管直接代替汞气管做整流用。代用后应考虑下列问题。

1 .半导体二极管管压降很小，只有一伏左右，而汞气整流管管压降达几十伏。因此，用半导体二极管代替后，整流输出电压必将提高。这时应注意滤波电容器的耐压问题。

2．整流输出电压提高, 会使功率放大管屏压增高，因此可能出现屏极发红现象。

3．对于高压电源变压器和整流电路都不应做任何改动，可直接将整流管代换使用。

由于半导体二极管本身管压降小，如果重新设计电源变压器，次级电压U2可适当降低3～5％，其它各参数都不需变动。

输出变压器的设计

输出变压器是扩音机功率放大级和负载之间相互连接的重要部件，它的主要作用是使负载阻抗和功率放大管的最佳负载阻抗相匹配，以得到在允许的失真度情况下的最大输出功率。在这篇文章中，我们对推挽式功率放大电路所使用的输出变压器的设计作一简要介绍。

输出变压器属于非线性元件，在工作过程中会引起信号的失真，其中最主要的是频率失真和非线性失真。

1．频率失真：一般放大器的理想频率响应曲线如图5所示。在曲线的中间部分，放大量基本保持不变，用Ko来表示；在曲线两端，即高频端和低频端，放大量显着下降。当频率f等于fD或fG时，放大量降低到额定值，我们用KD和KG代表对应于fD和fG的放大量。当f＜fD和f＞fG时，放大量降低到额定值以下。fD称为低频截止频率，fG称为高频截止频率。

频率特性曲线中段的放大量Ko，与截止频率时的放大量KD或KG之比，称为频率失真系数，用字母M来表示。即

式中MD称为低频频率失真系数；MG称为高频频率失真系数。

变压器的频率失真是由线圈的电感和分布电容所引起的。在低频时，主要受初级线圈电感的影响，初级线圈电感量越大，失真越小；在高频时，主要受漏电感和分布电容的影响，漏电感和分布电容越小，失真越小。

为了使低频频率失真不超过一定值，初级线圈电感量不得小于一定值。这是设计输出变压器时应着重考虑的一个问题。

同样，为了使高频频率失真不超过一定值，变压器漏电感和分布电容不得大于一定值。通常情况下，设计正确和绕制良好的音频输出变压器的漏电感和分布电容都是符合要求的。因此，在简易设计时可不加考虑。

2．非线性失真：输出变压器的非线性失真主要是由于铁心材料磁化曲线的非直线性所引起的。它随着铁心中磁通密度的增加而加大，而随着信号频率的提高而减小。为了减小非线性失真，铁心中的实际磁通密度值不能象设计电源变压器那样取得很大。一般情况下不应超过6000高斯。质量较好的铁心（如D42～D44、D310～D340等）或对非线性失真要求不严时，可取到8000高斯。

输出变压器的设计步骤

1．确定变压器初级最小电感量：初级最小电感量可由下式算出：

L1=Raa2πFDMD2-1（亨利）……（2.2）

式中Raa为推挽功率放大管屏至屏最佳负载阻抗，单位为欧姆，具体数值可参考表2.1。fD为低频截止频率，单位为赫兹。MD为低频频率失真系数。

将公式2.2简化，可写成：

L1=12πMD2-1·Raa;fD

=α·RaafD（亨利）……（2.3?

式中α=12πMD2-1。

通常情况下，频率失真系数用分贝表示，如果应用公式（2.3）计算，应加以换算，而不能将分贝值直接代入。换算关系可参考表2.2。

表2.2

分贝 3.5 3 2.5 2 1.5 1 0.5

MD 1.50 1.41 1.33 1.26 1.19 1.12 1.06

α 0.14 0.16 0.18 0.21 0.24 0.32 0.45

质量要求较高的输出变压器，MD值应在1.26（即2分贝）以下。一般要求的输出变压器，MD值可放宽到1.50（即3.5分贝）以下。

2．确定铁心型号和规格：输出变压器所需铁心最小截面积可由下式近似地求出：

S′c=12.5ηPsc;fD（厘米）2……（2.4)

式中：Psc为变压器的输出功率，单位为瓦特；η为变压器的效率，其数值的确定仍可参考表1.1

公式2.4适用于一般硅钢片制成的铁心，当使用质量很差的旧有铁心片时，式中的系数可取15或更大一些。

根据计算所得铁心最小截面积S′c，可从变压器常用铁心片规格表中，找到相应型号、规格的铁心，便可查出实际铁心截面积Sc。当然，Sc应大于或至少等于S′c。

3．确定初级圈数：当铁心片型号确定后，磁路长度lc便可从规格表中查出。这时，初级圈数为：

N1=（400～500）L1·lcSc（匝）……（2.5）

公式2.5中系数选取的原则是：一般情况下取400～450左右；当铁心片质量不好或窗口面积足够大时，可选取450～500左右。

4．检查最大磁通密度：利用公式

BM=105fDPsc;Sc·lc（高斯）……（2.6)

可近似计算出铁心中最大磁通密度值。为了使非线性失真不超过允许值，BM不应大于6000～8000高斯。

5．确定圈数比，计算次级圈数：圈数比可利用下述公式进行计算：

n=Rfzη·Raa……（2.7)

式中Rfz为输出变压器负载阻抗。这时，次级线圈圈数为：

N2=n·N1……（2.8）

6.确定各绕组导线直径和型号：输出变压器初级绕组中通过的电流，不但有功率放大管屏流中的直流成分，同时还有音频信号电流的交流成分。

通过每半个初级绕组的直流成分的最大值为：

I-=Iam/2……（2.9）

通过初级绕组的交流电流成分为：

I～=Pscη·Raa……（2.10）

所以，通过初级绕组的总电流为：

I1=I-2+I～2

=（Iam2）2+Psc;η·Raa……（2.11?

在简易设计情况下，一般可用下面近似公式进行计算

I1≈Iam（毫安）……（2.12）。

次级绕组中只有音频电流，所以

I2＝PscRfz（安培）……（2.13）

这时，初、次级绕组导线直径分别为：

式中Iam为推挽放大管屏流最大值，单位为毫安。

公式2.14适用于电流密度为2.5安／毫米2的情况；公式2.15适用于电流密度为3安／毫米2的情况。根据计算结果，可从漆包线规格表中选择适当型号、规格的导线。

7．验算并列出变压器绕制规格表：可参照电源变压器简易设计的有关内容进行初步核算和最后验算。

设计举例

现在我们以150瓦（参见美多A—150型）扩音机输出变压器为例，进行设计和计算。

从表2.1可知，用四只FU—7电子管作甲乙2类并联推挽放大，当屏压为600伏，帘栅压为300伏，栅压为-30伏，最大屏极电流为400毫安，屏至得最佳负载阻抗为3330欧姆时，最大输出功率可达150瓦。

1．确定初级最小电感量：当频率失真在80～8000赫范围内不超过±2分贝时，根据公式2.3和表2.2，可求出初级最小电感量为：L1=αRaaFD=0.21×3330;80≈8.74亨利

2．确定铁心型号、规格：从表1.1中查出，当变压器功率为150瓦时，效率η可取0.85。这时铁心最小截面积为：S′c=12.5ηPsc;fD=12.50.85×150;80≈20厘米2。

查铁心规格表，选取GEIB35×70铁心，则实际截面积为Sc=22.3厘米2。经过计算我们还可以看到，当低频截止频率fD选为100赫时，铁心可选取35×60型；当fD选为150赫时，铁心可选取35×52型。

3．确定初级圈数：根据公式2.3可求得

N1=450L1·lcSc=4508.47×20;22.3≈1260匝。

4．检查最大磁通密度：根据公式2.6可知

BM=105FD·Psc;Sc·lc=10580·150;22.3×20≈6500高斯，满足要求。

5．确定圈数比，计算次级圈数：由于次级线圈为抽头式结构，有0—监听—100—150—200—250欧姆等六个引出线头，分别用0、1、2、3、4、5六个数字来标志（见图6），在计算各抽头之间的圈数时，就应先分别求出各个圈数比的数值。根据公式2.7可得：

n02=Rfz02ηRaa=100;0.85×3330≈0.19；

n03=Rfz03ηRaa=150;0.85×3330≈0.23；

n04=Rfz04ηRaa=200;0.85×3330≈0.27；

n05=Rfz05ηRaa=250;0.85×3330≈0.30。

这时，次级各抽头与“0”端之间的圈数分别为：N02=n02·N1＝0.19×1260≈240匝；N03=n03· N1＝0.23×1260≈290匝；N04＝n04·N1＝0.27×1260≈340匝；N05＝n05·N1＝0.30×1260≈378匝。监听引出线头从“0”端开始，有2圈即可，即N01＝2匝。

6．确定各绕组导线直径及型号：为了减小漏电感和分布电容，在绕制时，把次组分成两个相同的绕组并联使用，而将初级绕组夹在中间。因此，每个次级绕组的输出功率应为总输出功率的一半。即P′sc=Psc2=150;2=75瓦。根据公式2.14可求得：

为了绕制方便，次级除N02绕组外，其余各抽头之间的线圈都用同一种规格漆包线绕制。查高强度漆包线规格表（见本刊1976年第1、2期）可得：d1=0.47毫米；d′1=0.53毫米；S1=0.17毫米2；d02=0.67毫米；d′02=0.75毫米；S02=0.35毫米2；d03=0.6毫米；d′03=0.67毫米；S03=0.28毫米2。

7．验算并列出变压器绕制规格表：线包排列结构图见图6。其它各项验算可参考电源变压器简易设计有关内容进行。

推动变压器的简易设计

扩音机功放级的电子管用于甲乙2类和乙类工作状态时，栅极输入信号的正半周会有栅流产生，要消耗一定的功率。这时，它的推动级不但要提供一定的推动电压，而且还必须提供足够的推动功率。所以，推动级与功率放大级之间一般应使用变压器来交连，以减小失真。这个变压器叫做推动变压器。推动变压器除起着不失真地传递信号电压和功率以外，还起着倒相的作用。它对推动级来说，相当于负载。

在设计推动变压器时，为了得到良好的频率响应，变压器初级必须具有足够的电感量，并且线包应采用分段、分层绕制方法，以减小漏电感和分布电容。另外，由于推动变压器次级绕组和功率放大管的栅极电路串联在一起，变压器的次级阻抗就相当于功放级信号源的内阻。当有栅流通过时，在这个内阻上会产生电压降，于是信号产生失真。为了减小这种失真，提高稳定度，信号源内阻应尽量减小。采取的措施是：①使用较大直径的导线绕制次级线圈，以降低直流电阻；②因为初级圈数越多于次级圈数时，初级阻抗对次级阻抗的影响越小，所以推动变压器一般都采用降压形式。

一、设计步骤

推动变压器的设计步骤和输出变压器相似。

1．确定初级电感量 计算公式为L1=aR/fD（亨利）……（3.1）。式中R为推动管屏极最佳负载阻抗，单位为欧姆。当推动级为单管放大时，R＝Ra；推动级为推挽放大时，R=Raa。α、fD的选取方法同输出变压器。

2．确定铁心的型号、规格 当推动级为单管放大时，所需铁心最小截面积为

S′C=（20～30）PfD（厘米2)

…………………… （3.2）；

当推动级为推挽放大时，所需铁心最小截面积为

S′C=（15～20）PfD（厘米2)

…………………… （3.3）。

式中P为推动级输出功率，单位为瓦特。具体数值可从表2.1和表3.1中选取。表3.1中列出的是几种电子管在甲类单管功率放大时的特性数据。

为了减小失真，推动级的输出功率P,不应大于推动管最大输出功率PM的80％，但应不小于功率放大级所需推动功率的两倍。

根据计算得来的S′C，查规格表选取相应型号的铁心，从中即可查出实际截面积SC和磁路长度IC。SC应大于或等于S′C。

3．确定初级圈数 在单管放大情况下，

N1=(450～550）L1·lCSC（匝）

…………………（3.4）。

在推挽放大情况下，

N1=(350～450）L1·lCSC（匝）

…………………（3.5）。

4．检查最大磁通密度 检查公式为

BM=105fD·P;SC·lC(高斯）

…………………（3.6）。

根据上式计算出来的BM值，不应大于6000高斯，否则需增加铁心截面积，重新计算。

5．确定变压比，计算次级圈数 首先求出初级音频电压峰值

U1M=1.5P·R（伏）……（3.7）。

从表2.1可查出功率放大级栅至栅所需推动电压的峰值U2M，则变压比为n=U2M/ηU1M………（3.8)。这时次级总圈数为

N2=n·N1（匝）……（3.9）。

6．确定各绕组导线的型号和规格 推动级为单管放大时，工作状态都为甲类。从无信号到信号最大，屏流变化很小，所以在计算初级导线的直径时，应采用最大信号时的屏流IaM；推动级为推挽放大时，可认为初级电流I1=IaM，所以初级导线的直径可按下式计算：

d1=0.023IaM（j=2.5安／毫米2）

d1=0.02IaM(j=3安/毫米2）

d1=0.019IaM(j=3.5安/毫米2）

………（3.10），

式中d1单位为毫米， IaM单位为毫安；次级导线直径可用下式计算

d2=（1.1～1.2）d1n（毫米）

……………………（3.11),

式中的系数是为了减小次级直流电阻而附加的。根据计算结果，可从漆包线规格表中选择适当型号、规格的导线。

二、设计举例

现在以R－150型扩音机推动变压器为例来计算。从表2.1可查出，当四只FU－7电子管作甲乙2类并联推挽放大，输出功率为150瓦时，所需推动功率为0.8瓦，栅至栅推动电压峰值需88伏。由于所需推动功率不大，可选用单管放大电路。在这里我们选用电子管6P6P作甲类放大。

从表3.1可查出，当6P6P屏压为250伏，帘栅压为250伏，栅压为-12.5 伏，负载阻抗为5000欧时，最大输出功率为4.5瓦；当屏压为315伏，帘栅压为225伏，栅压为-13伏，负载阻抗为8500欧时，最大输出功率为5.5瓦。根据上面这些数据，我们就可以大致估计出R－150型扩音机在典型工作状态下（6P6P屏压为288伏，帘栅压为235伏，栅压为-14.5伏）的一些数据：屏极负载阻抗约6000欧，最大输出功率约4.8瓦，最大屏极电流约40毫安。

①确定初级最小电感量 频率响应范围仍然取80～8000赫±2分贝，根据3.1式可得：

L1=αRafD=0.21×6000;80≈15.75亨。

②确定铁心型号、规格 选择推动级输出功率为最大输出功率的75％，则

P=0.75PM=0.75×4.8≈3.5

瓦。根据3.2式得：

S′C=25PfD=253.5;80≈5.25厘米2。

查铁心规格表，可选取GEIB22×28型铁心。此时，SC=5.62厘米2，lC=12.6厘米（也可以选用GEIB19×32型铁心，此时SC=5.53厘米2， lC=10.9厘米）。

③确定初级圈数 根据公式3.4可得：

N1=470L1·lCSC=47015.75×12.6;5.62≈2800匝。

④检查最大磁通密度 根据公式3.6得：

BM=105fD·P;SC·lC=10580·3.5;5.62×12.6≈2487

高斯。满足要求。

⑤确定变压比，计算次级圈数 根据公式（3.7），求出初级音频电压峰值为：

U1M=1.5PRa=1.53.5×6000≈217.5

伏。从表2.1中查出4×FU－7栅至栅所需推动电压峰值为U2M=88伏。从表1.1中查出，当变压器功率为10瓦以下时，效率为0.7～0.75，我们取η=0.75。此时变压比为

n=U2MηU1M=88;0.75×217.5≈0.539

所以，次级圈数为N2=nN1=0.539×2800≈1500匝。

⑥确定各绕组导线直径、型号

取电流密度j=3安/毫米2，根据公式3.10和3.11可得：

d1=0.02IaM=0.0240≈0.127毫米；

d2=1.2d1n=1.2×0.127;0.539≈0.208毫米。

查QQ型高强度漆包线规格表可得：d1=0.13毫米，d′1=0.16毫米，S1=0.01327毫米2；d2=0.21毫米，d′2=0.25毫米， S2=0.03464毫米2。

⑦验算并列出变压器绕制规格表 具体验算方法本文从略。绕制规格表可参照表3.2自行填写。变压器结构图见附图。

阻流圈的简易设计

在电子管扩音机中，阻流圈的作用是与滤波电容器相配合，使整流后的直流电压趋于稳定，以满足放大电路对波纹系数的最低要求。

设计步骤

1．确定电感量 从电路分析可知，当使用L型（电感输入式）滤波电路时，输出端的波纹系数为

rL=1.19／LC……（4.1）。

式中L为阻流圈的电感量，单位为亨利；C为滤波电容器的电容量，单位为微法。

当使用π型（电容输入式）滤波电路时，输出端的波纹系数为

rπ=3439C1·C2·L·R

=3439I0′C1·C2·LU0?

……（4.2）。

式中L为阻流圈电感量，单位为亨利；C1、C2分别为滤波输入、输出电容的电容量，单位为微法；R为负载直流电阻，单位为欧姆；U0′为负载所需的直流电压，单位为伏特；I0′为负载消耗的总电流，单位为安培。

当已知电路所需的波纹系数并选定滤波电容器的电容量时，便可从公式（4.1）或（4.2）求出阻流圈所需的最小电感量。各种放大电路对波纹系数的要求可参照表4.1。

表4.1

电路 波纹系数（％）

话筒放大级 0.001～0.002

电压放大级 0.01～0.05

推动放大级（单管） 0.05～0.1

推动放大级（推挽） 0.1～0.5

功率放大级（单管） 0.1～0.5

功率放大级（推挽） 0.5～3

2．确定阻流圈最大电阻值 当放大电路所需直流电压U0′和电流I0′为已知时，便可根据下式求出滤波输入端应有的电压和电流。即：U0=1.1U0′；I0=1.1I0′。

当整流电路已确定时，也可根据整流器的输入交流电压（即变压器次级电压）、整流电路的型式、滤波电路的型式来确定滤波器输入端的直流电压。对于全波桥式整流电路来讲，当使用电感输入滤波电路时，其输出端电压为

U0=2π·2U2=0.89U2（伏）

……（4.3）。

当使用电容输入滤波电路时，输出电压为

U0=2U2-106·I04fC

=1.4U2－5000I0C（伏）

…… （4.4）。

式中I0为整流器输出总电流，可用上面讲到的公式I0=1.1I0′来计算，单位为安培；C为滤波器输入电容，单位为微法。

通常要求阻流圈上的最大电压降不得超过U0的10％，所以阻流圈的最大电阻值为

RM=（0.02～0.1)U0I0……(4.5)

在一般计算时，系数可取0.05左右。

3．确定铁心型号、规格 铁心结构常数可利用下述公式计算

A=L／RM·μ……（4.6）

式中μ为有空气间隙时的起始等效导磁率，其数值可以从图2中查出。

求得铁心结构常数后，便可以从铁心片规格表中查出适当型号、规格的铁心。当然，所选铁心实际结构常数值应大于或至少等于计算值。

4．确定线圈圈数 线圈圈数可用下述公式计算：

N=8.92×103L·ιcμ·Sc（匝）……（4

式中ιc为平均磁路长度，单位为厘米；Sc为铁心截面积，单位为厘米2。

5．确定导线直径、型号

根据计算结果，可从漆包线规格表中选择适当型号、规格的导线。上式中d的单位为毫米。

6．确定最佳空气间隙值 利用下式求出单位长度导磁体上的磁化强度值

fm=I0Nιc（安匝/厘米）……（4.9）

然后从图1中查出辅助量y值，再利用下述公式便可计算出最佳空气间隙值：

δ=y2×ιc……(4.10)

7．验算 ①验算线圈的电阻。先求出阻流圈每圈导线的平均电阻值：

r=〔2×（L0＋B）＋πL1〕ρ×10－6（欧姆）……（4.11

式中ρ为导线每千米的电阻值，则线圈总直流电阻为

R＝rN……（4.12）

计算结果，R应小于RM，才能保证电压降不超过额定值。否则应调导线直径和圈数重新计算，直到满足要求为止。

设计举例

现在以R150型150瓦电子管扩音机为例进行设计。这种扩音机使用四只FU—7作并联推挽，从表2.1可知，屏压为600伏，最大屏流为400毫安时，输出功率可达150瓦。

1．确定阻流圈电感量 从表4.1中可查出，推挽功率放大级波纹系数允许为（0.5～3）％，我们取2％。由于150瓦扩音机末级高压使用L型滤波电路，滤波电容为10～16微法（R—150型扩音机为10微法），所以可利用公式（4.1）来计算阻流圈的最小电感量L=1.19／rL·C=1.19／0.02×10≈6亨利。

2．确定线圈最大电阻值 因为U0=1.1 U0′=1.1×600=660伏；I0=1.1 I0′=1.1×0.4=0.44安。当阻流圈最大压降为U0的5％时，根据（4.5）式可得到RM=0.05 U0／I0=0.05×600／0.44≈68欧。

3．确定铁心型号、规格 当LI02=6×0.442≈1.16时，可从图2中查出D42型硅钢片有空气隙时的起始等效导磁率μ＝102。根据公式（4.6），可求出铁心结构常数为A＝L／RM·μ=6／68×102≈86×10-5。从铁心规格表中可查出GEIB35×52型铁心可满足要求。这时，Sc=16.6厘米2，ιc=20厘米。

4．确定线圈圈数 根据公式（4.7），线圈圈数为

N＝8.92×103I·ιcμSc=8.92×1036×20;102×16.6≈2600匝

5．确定导线直径、型号 取j=2.5安／毫米2，根据公式（4.8），d=0.7I0=0.7·0.44≈0.47毫米。查高强度漆包线规格表（见本刊1975年第4期），取QZ－1型漆包线，可得d′=0.51毫米，S=0.1735毫米2，ρ=105.2欧／千米。

6．确定最佳空气间隙值 根据公式（4.9）求出：fm=I0·N／ιc=0.44×2600／20≈57.5（安·匝／厘米）。从图1中查出辅助值y=0.011，根据公式（4.10）就可求出最佳空气间隙值δ=y·ιc/2=0.011×20／2=0.11毫米。

7．线圈电阻的验算。根据公式（4.11），平均每圈导线的电阻为r=〔2（L0＋B）+πL1〕）ρ×10-6=〔2（35＋52）＋3.14×22〕×105.2×10-6≈-0.026欧。则线圈的总电阻为R=rN=0.026×2600≈67欧。因为R＜RM，所以设计结果满足要求。

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